2 結(jié)果與分析
2 . 1 結(jié)果
測(cè)試結(jié)果如表 2 ,數(shù)據(jù)處理回歸方程見表 3。
2 . 2 分析[2 ]
(1 )壓縮率與板材密度 增加熱壓壓力可顯著地增加板坯壓縮率ΔP及板材密度 ;ΔP及板材密度亦隨著熱壓溫度的升高而增加 ,但壓力的影響最顯著 ,其次是熱壓溫度 ;熱壓時(shí)間對(duì)壓縮率 ΔP及板材密度的影響較小(2 )靜曲強(qiáng)度 熱壓三因子 (溫度、時(shí)間、壓力 )均顯著地影響著 L VL的 MOR。從回歸方程可以看出 ,MOR與熱壓溫度 (x1 )、熱壓壓力 (x3)成線性正相關(guān) ,與熱壓時(shí)間 (x2 )成二次拋物線關(guān)系。熱壓溫度的增加 ,進(jìn)一步提高了木材的塑性 ,膠粘劑固化更加完全 ,使 MOR增大。隨著熱壓壓力的增加 ,板坯的壓縮率不斷增加 ,板的致密程度越高 ,抵抗外部壓力的能力越強(qiáng) ,MOR得以增加。另外 ,膠液在壓力作用下部分滲透或擴(kuò)散到導(dǎo)管、木質(zhì)纖維和管胞之中 ,使木材和膠液形成一個(gè)有機(jī)整體 ,也有助于 MOR的提高。隨著熱壓時(shí)間的延長(zhǎng) ,膠粘劑能更充分固化 ,單板間膠合強(qiáng)度更好 ,因而有利于 MOR的增加 ,但長(zhǎng)時(shí)間高溫?zé)釅?,會(huì)使表層膠粘劑過度固化 ,導(dǎo)致負(fù)面影響3)彈性模量 熱壓三因子均明顯地影響 LVL的彈性模量 ,溫度升高使樹脂固化完全 ,從而使 MOE
增加 ;MOE還隨著熱壓時(shí)間的延長(zhǎng)而增加。但溫度過高或熱壓時(shí)間超過一定值時(shí) ,會(huì)因樹脂過度固化而使 MOE下降 ;隨著熱壓壓力的增加板坯壓縮率增加 ,板密度增加 ,而密度的增加則 MOE提高。
(4)剪切強(qiáng)度 (R向載荷 ) SR SR 主要反映 LVL膠層抗剪能力 ,SR 與熱壓溫度 (x1 )、熱壓時(shí)間 (x2 )成線性正相關(guān) ,與熱壓壓力 (x3)成凹形二次拋物線關(guān)系。隨著熱壓溫度、熱壓時(shí)間的增加 ,膠粘劑固化完全 ,膠層抗剪能力提高。熱壓壓力的增加導(dǎo)致板坯的壓縮率增加 ,大大增加了單板間的有效接觸面積 ,從而提高了板的膠合性能。
(5)剪切強(qiáng)度 (T向載荷 ) ST 熱壓溫度 (x1 )與ST 成線性正相關(guān) ,隨著熱壓溫度的增加 ,ST 呈直線上升趨勢(shì) ;熱壓時(shí)間 (x2 )與 ST 成凸形二次拋物線關(guān)系 ,熱壓時(shí)間增加 ,剪切強(qiáng)度 ST不斷增加 ;熱壓壓力(x3)與 ST成凹形二次拋物線關(guān)系 ,隨著熱壓壓力的增加 ,ST 顯著增加。以上現(xiàn)象與板的壓縮率解釋基本相同 ,同時(shí)和膠粘劑固化程度直至產(chǎn)生降解亦有關(guān)系。(6)吸水厚度膨脹率 TS 熱壓三因子均明顯地影響 L VL 的 TS,同時(shí)還存在熱壓時(shí)間與熱壓壓力的交互作用。由回歸方程 ,TS與熱壓溫度 (x1 )成凸形二次拋物線關(guān)系 ,隨著熱壓溫度的升高 (在試驗(yàn)取值范圍內(nèi) ) TS逐漸增加 ;TS與熱壓時(shí)間 (x2 )亦呈凸形拋物線關(guān)系 ,隨著 x2 的增加 TS不斷增加 ,在極大值點(diǎn)后有緩慢下降的趨勢(shì) ;TS與熱壓壓力 (x3)成凹形拋物線關(guān)系 ,隨著 x3的增加 ,TS顯著增加。板坯單板壓縮的增加提高了單板間的膠合強(qiáng)度。當(dāng)熱壓時(shí)間超過 2 5min,TS有下降的趨勢(shì)�？赡苁且�?yàn)閱伟彘g膠合性能增加 ,而延緩水的滲透所致。
|
